При индустриальном изготовлении как сборных, так и монолитных железобетонных конструкций необходима заготовка арматуры в виде сварных плоских каркасов и сеток или пространственных блоков.
По характеру работы сварная арматура подразделяется на несущую и ненесущую.
Несущая арматура выполняется в виде пространственных блоков, обладающих достаточной прочностью и жесткостью для восприятия веса опалубки, бетона и других нагрузок. Несущая арматура применяется для колонн, ригелей и балок монолитных железобетонных каркасов главных корпусов и других сооружений электростанций.
Ненесущие каркасы или арматурные блоки применяются во всех сборных конструкциях, а также в монолитных при условии восприятия веса бетона опалубкой и поддерживающими лесами. Такие каркасы и блоки должны обладать жесткостью, необходимой для их транспортирования. Пространственные ненесущие блоки изготовляются путем соединения плоских сварных каркасов в пространственный при помощи соединительных стержней, привариваемых клещами или дуговой сваркой.
Массу и габариты арматурных блоков рекомендуется принимать максимальными исходя из наличия транспортных и монтажных механизмов. При перевозке арматурных сеток и блоков автотранспортом ширина их не должна превышать 3,2 м.
Плоские сварные каркасы применяются в балках и ригелях (рис. 6.1, б,в,г,д). В каркасах поперечная арматура воспринимает расчетные усилия, поэтому изготовлять их допускается только при помощи контактноточечной сварки. При выполнении контактно-точечной сварки во избежание пережога тонких стержней диаметры свариваемых стержней должны быть не менее следующих:
Применение двусторонней арматуры (рис. 6.1, а) в плоских каркасах не рекомендуется, так как при этом необходимо увеличение диаметра поперечной арматуры каркаса. При необходимости парных стержней они могут располагаться по вертикали (рис. 6.1, г), при этом размер а составляет:
Для уменьшения числа сварных точек второй прут в каркасе может привариваться дуговой сваркой к нижнему стержню (рис. 6.1, д). с)то позволяет увеличить полезную высоту сечения на 20—50 мм, что особенно существенно при низких ребрах или в балках.
Соединение стержней встык следует производить на контактных стыковых машинах. Такие стыки равнопрочны целому стержню, их можно выполнять для стержней из стали классов А-I, A-II и A-III одинакового диаметра и разных диаметров с отношением меньшего диаметра к большему не менее 0,85 (рис. 6.1, е).
При изготовлении закладных частей приварку анкеров к листу рекомендуется выполнять втавр под флюсом (рис. 6.1, ж). Стержни могут быть выполнены из стали классов А-I, A-II, А-Ш диаметром до 25 мм включительно. Толщина листа во избежание его прожигания должна быть не менее 0,6—0,75 диаметра стержня (не менее 6—8 мм). Сварку стержней внахлестку между собой или к листу следует выполнять фланговыми швами (рис. 6.1, з и табл. 6.5).
При сварке стержней арматуры в узлах каркаса главного корпуса (сопряжение колонны с фундаментом, стык элементов колонны, сопряжение ригеля с колонной и др.) из-за их нагревания и удлинения при невозможности свободной деформации в арматуре стыков возникают остаточные растягивающие напряжения, а в бетоне — сжимающие. Однако такие напряжения не влияют на надежность стыка. Наиболее существенные напряжения возникают в приторцованных монтажных стыках колонн, в которых свободная часть стержня вне бетона составляет всего 300 мм. В случае возникновения в сечении колонны (в том числе и в арматуре) сжатия под влиянием эксплуатационных нагрузок предварительные растягивающие напряжения в арматуре будут только уменьшаться, в бетоне же напряжения будут увеличиваться. Поэтому для усиления бетонного сечения в месте стыка предусматривается косвенное армирование установкой сварных сеток.
В случае возникновения в сечении колонны и в арматуре растяжения при эксплуатационных нагрузках это состояние будет аналогично предварительному напряжению балки, при котором предварительные сжимающие напряжения в бетоне будут уменьшаться, а растягивающие напряжения в арматуре возрастать не будут.
Для уменьшения остаточных деформаций в стыках следует производить сварку стержней симметрично по отношению к оси сечения. При этом сварку стыков колонн рекомендуется выполнять одновременно двум сварщикам (рис. 6.2, б, в).
Отличительной особенностью ванной сварки является концентрация тепла в малом объеме, что не вызывает значительных температурных деформаций в свариваемых стержнях. Это обстоятельство важно при сварке узлов сопряжений сборных железобетонных конструкций, где длина выпусков ограничена.
Другие методы сварки арматуры, например с помощью накладок, приводят к чрезмерному нагреву стержней и их деформации, что может вызвать разрушение бетона в месте заделки стержней. Применение ванной сварки повышает производительность труда сварщика в 3—4 раза, сокращает расход металла в 7—8 раз и электроэнергии в 2,5 раза по сравнению со сваркой арматуры с помощью накладок.
Контроль качества сварных соединений включает визуальный осмотр, испытание образцов на механическую прочность и просвечивание рентгеновскими или гамма-лучами. Визуальным осмотром должны проверяться все сварные швы. При осмотре качество сварного соединения оценивается по форме шва и наличию внешних дефектов. Испытания на механическую прочность и просвечивание выполняются в следующем объеме (в соответствии с СН 393-79):
- просвечивание рентгеновскими или гамма-лучами до 2% сварных соединений;
- выборочные механические испытания 3% сварных соединений, но не менее трех контрольных образцов, вырезанных из деловых однотипных узлов, сваренных одним рабочим в течение одной смены при постоянном режиме сварки.
Технико-экономическое сопоставление ручной ванной сварки со сваркой по методу СОДГП (по данным Оргэнергостроя) показало, что полуавтоматическая сварка по сравнению с ручной в 1,5—3 раза дешевле и требует меньше времени (табл. 6.7). Сварка по методу СОДГП внедрена на строительствах Киришской, Конаковской, Эстонской ГРЭС и ряда других.